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某型車輛轉(zhuǎn)向架構(gòu)架強(qiáng)度分析

發(fā)布于:2016-07-10 22:28
強(qiáng)度分析

      根據(jù)國(guó)家鐵道部的發(fā)展計(jì)劃,研發(fā)了120 km/h整體構(gòu)架式轉(zhuǎn)向架(轉(zhuǎn)K3型轉(zhuǎn)向架),飛構(gòu)架是轉(zhuǎn)向架的關(guān)鍵設(shè)計(jì)部件,其結(jié)構(gòu)強(qiáng)度直接影響車輛的行車安全。轉(zhuǎn)K3型轉(zhuǎn)向架構(gòu)架吸取了國(guó)內(nèi)構(gòu)架式轉(zhuǎn)向架研制的經(jīng)驗(yàn)及歐洲Y25型轉(zhuǎn)向架構(gòu)架的優(yōu)點(diǎn),采用箱形橫梁直接插入單腹板側(cè)梁中央方孔內(nèi)的組焊結(jié)構(gòu)方式,改變了側(cè)梁與橫梁連接焊縫的受力狀況。在CAD工作站上應(yīng)用I-DEAS軟件,根據(jù)該轉(zhuǎn)向架的實(shí)際受力情況與TB/T133-1996《鐵道車輛強(qiáng)度設(shè)計(jì)及試驗(yàn)鑒定規(guī)范》(以下簡(jiǎn)稱《規(guī)范》)的要求,建立了構(gòu)架力學(xué)分析模型,對(duì)構(gòu)架的載荷工況邊界條件進(jìn)行了綜合強(qiáng)度分析,并將計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比,結(jié)果表明兩者基本一致。
      轉(zhuǎn)K3型轉(zhuǎn)向架構(gòu)架采用箱形橫梁直接插入單腹板側(cè)梁中央方孔內(nèi)的組焊結(jié)構(gòu)方式,主要由2根單腹板側(cè)梁、1根箱形橫梁導(dǎo)框座、斜楔座及下旁承盒等組焊而成其中,橫梁側(cè)梁的板材采用Q345,導(dǎo)框座、斜楔座等鑄件采用B級(jí)鋼。
      轉(zhuǎn)向架工作過程中進(jìn)入曲線后,除了在心盤上受到由車體傳來的側(cè)向力作用外,還受到鋼軌給輪緣的導(dǎo)向力和車輪踏面的摩擦力作用。在對(duì)轉(zhuǎn)向架進(jìn)行強(qiáng)度分析時(shí),采用中間位置作為計(jì)算工況。
      制動(dòng)引起的載荷包括制動(dòng)系統(tǒng)中產(chǎn)生的制動(dòng)力和制動(dòng)時(shí)產(chǎn)生的縱向慣性力。
      制動(dòng)時(shí)由制動(dòng)系統(tǒng)傳遞給轉(zhuǎn)向架的最大力Fb按制動(dòng)梁的公稱載荷計(jì)算(偏于安全考慮),取Fb=78.4kN,F(xiàn)b平均作用在構(gòu)架的四導(dǎo)框座上。
      車輛制動(dòng)時(shí),車體縱向慣性力引起前后轉(zhuǎn)向架心盤上縱向增載,前轉(zhuǎn)向架心盤上垂向增載,后轉(zhuǎn)向架心盤上垂向減載。
      根據(jù)《規(guī)范》的要求及轉(zhuǎn)向架的實(shí)際受力狀況,共選擇以下3種載荷組合工況:
      組合工況1垂直載荷及垂直附加載荷+垂直斜對(duì)稱性載荷+側(cè)向力及輪軌間作用引起的水平載荷;
      組合工況2垂直靜載荷+制動(dòng)引起的載荷;
      組合工況3垂直靜載荷+單端沖擊所引起的垂直附加載藏。
      根據(jù)該構(gòu)架的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及載荷情況,取整體轉(zhuǎn)向架建立有限元力學(xué)模型。力學(xué)模型的基準(zhǔn)取在各梁件的上下蓋板、腹板的中心面上,有限元網(wǎng)格劃分采用影射方式生成導(dǎo)框座、斜楔座及下旁承采用線性四面體實(shí)體單元,各梁件的上下蓋杭腹板、筋板及隔板均選用線性四邊形板單元本次計(jì)算共劃分了10855個(gè)節(jié)點(diǎn),17720個(gè)單元,其中板單元10496個(gè),實(shí)體單元7076個(gè),另外,根據(jù)轉(zhuǎn)K3型轉(zhuǎn)向架的結(jié)構(gòu)特點(diǎn),在構(gòu)架的導(dǎo)框座和斜楔座下面加148個(gè)彈簧單元,彈簧單元的垂向、橫向、縱向剛度值分別與軸箱彈簧的垂向、橫向、縱向剛度相一致按《規(guī)范》,第一工況Q345的許用應(yīng)力為216 MPa, B級(jí)鋼的許用應(yīng)力為150MPa,第二工況Q345的許用應(yīng)力為293 MPa,B級(jí)鋼的許用應(yīng)力為200 Mpa。


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