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整流支板安裝在發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪后機(jī)匣承力支板上，燃?xì)庠跍u輪內(nèi)流動(dòng)，高溫高壓的燃?xì)庖砸欢ǖ乃俣妊剌S向進(jìn)入渦輪后機(jī)匣，燃?xì)馔ㄟ^渦輪后進(jìn)入混合器，與外界的空氣進(jìn)行混合，再加力燃燒再次點(diǎn)燃做功。高溫高壓的燃?xì)馔ㄟ^渦輪后機(jī)匣整流支板進(jìn)行導(dǎo)流，整流支板在交變載荷作用下工作，要掌握內(nèi)部動(dòng)態(tài)，對(duì)其進(jìn)行預(yù)測，確定有限元分析結(jié)果與實(shí)際工作情況的符合性。
內(nèi)護(hù)板與內(nèi)環(huán)接觸配合，通過鉚釘連接在一起；外護(hù)板與外環(huán)接觸配合，通過鉚釘與外環(huán)連接在一起；整流支板包在承力支板的外側(cè)，兩端分別于內(nèi)護(hù)板、外護(hù)板接觸配合，通過鉚釘聯(lián)接在一起。裝配模型為對(duì)稱結(jié)構(gòu)，所以采用1/11模型建模，減少單元數(shù)量，以便提高運(yùn)算速度。
采用四結(jié)點(diǎn)熱耦合四面體單元（C3D4T），線性位移、線性溫度，部件（外錐體）含有30672個(gè)單元，10396個(gè)結(jié)點(diǎn)，部件2含有21099個(gè)單元，7323個(gè)結(jié)點(diǎn)，部件3含有45782個(gè)單元，15100個(gè)結(jié)點(diǎn)，整個(gè)模型共有97553個(gè)單元、32819個(gè)結(jié)點(diǎn)。
整流支板、內(nèi)護(hù)板、外護(hù)板材料均為GH4708高溫合金鋼，主要受到熱載荷和氣動(dòng)載荷，由于熱載荷，使整流支板承受著因溫度不均所產(chǎn)生的熱應(yīng)力；由于氣動(dòng)載荷，使補(bǔ)償切槽孔承受著擠壓力�？紤]到整流支板主要起整流和隔熱的作用，分析對(duì)裂紋部位起主導(dǎo)作用的載荷是熱載荷。
啟動(dòng)狀態(tài)，支板L/3處溫度為650℃,L/3處至內(nèi)環(huán)溫度梯度依次為580℃、510℃、440℃、370℃、300℃；由L/3處至外環(huán)溫度梯度依次為577℃、504℃、431℃、358℃、285℃、250℃。
起飛加力狀態(tài)，支板L/3處溫度為，支板L/3處至內(nèi)環(huán)溫度梯度為672℃、579℃、486℃、393℃、300℃，至外環(huán)溫度梯度為671℃、577℃、483℃、389℃、295℃、250℃。
戰(zhàn)斗狀態(tài)，支板L/3處溫度為750℃，L/3處至內(nèi)環(huán)溫度梯度為700℃、600℃、500℃、400℃、300℃，L/3處至外環(huán)溫度梯度為700℃、600℃、500℃、400℃、300℃、250℃。
分析計(jì)算的整體趨勢與實(shí)際情況相吻合，最大應(yīng)力在靠近外環(huán)的切槽孔邊，靠近內(nèi)環(huán)的切槽孔邊也出現(xiàn)了較大的應(yīng)力，切槽孔邊最大應(yīng)力方向應(yīng)沿著徑向。由于該結(jié)構(gòu)的有限元模型較為復(fù)雜，網(wǎng)格質(zhì)量對(duì)計(jì)算結(jié)果會(huì)產(chǎn)生一定的影響。實(shí)際工況下，結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的裂紋已進(jìn)入塑性階段，除受熱載荷外，還受氣動(dòng)載荷作用，在從啟動(dòng)到停車的數(shù)十個(gè)循環(huán)中，隨著時(shí)間的延長，材料的塑變、蠕變、疲勞等因素，都對(duì)缺陷產(chǎn)生有影響。
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