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采用COSMOS進(jìn)行有限元分析的基本流程：
(1)零件進(jìn)行強(qiáng)度分析之前，首先建立數(shù)學(xué)模型COSMOSWorks分析從Solidworks零件或裝配體模型的幾何體開始。首先建立3種形式的推移耳座幾何體。通過(guò)選取基準(zhǔn)面、草繪、拉伸等操作建立好推移耳座的三維模型。建立擋銷座的三維模型，并裝配好完整的推移耳座裝配體。為滿足幾何體網(wǎng)格劃分要求，遵循簡(jiǎn)化細(xì)節(jié)、理想化的建模思想，消除焊接坡口及忽略擋銷座的倒角，默認(rèn)焊縫強(qiáng)度大于等于母材強(qiáng)度。
(2)建立有限元模型通過(guò)離散化過(guò)程，將數(shù)學(xué)模型剖分成有限單元，離散化的載荷和支撐施加到有限單元網(wǎng)格的節(jié)點(diǎn)上。在COSMOSWorks、管理器中單擊“網(wǎng)格”文件，在“網(wǎng)格”屬性管理器中設(shè)定參數(shù)，設(shè)定“網(wǎng)格品質(zhì)”為“高”，設(shè)定“雅各賓式檢查”為“4點(diǎn)”，在“網(wǎng)格控制”中選擇“光滑表面”。
(3)求解有限元模型利用COSMOSWorks的FEA求解器得出3種形式推移耳座推溜、拉架時(shí)的有限元分析結(jié)果。選用材料為Q460，質(zhì)量密度為7.85g/mm3，屈服強(qiáng)度為460MPa，將推移耳座與底座主肋的焊接面選定為約束處，分2次分別計(jì)算對(duì)推移千斤頂與耳座接觸面處施加198.5kN推力時(shí)，推溜耳座受力情況，保存結(jié)果，對(duì)推移耳座施加364.5kN拉架力，計(jì)算耳座受力情況，得仿真結(jié)果并保存。
(4)結(jié)果分析形式1推移耳座推溜時(shí)的有限元強(qiáng)度分析結(jié)果，形式1推移耳座拉架時(shí)的有限元強(qiáng)度分析結(jié)果，形式1推溜時(shí)母材受力，安全系數(shù)滿足設(shè)計(jì)要求，拉架時(shí)銷軸受力，銷軸與連接部出現(xiàn)應(yīng)力集中，在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)首先驗(yàn)算此處強(qiáng)度。形式2推移耳座推溜時(shí)的有限元強(qiáng)度分析結(jié)果，形式2推移耳座拉架時(shí)的有限元強(qiáng)度分析結(jié)果，形式2推溜和拉架時(shí)均母材受力，拉架時(shí)圓弧過(guò)渡段出現(xiàn)明顯的應(yīng)力集中現(xiàn)象。設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)適當(dāng)加大圓弧過(guò)渡段。形式3推移耳座推溜時(shí)的有限元強(qiáng)度分析結(jié)果，形式3推移耳座拉架時(shí)的有限元強(qiáng)度分析結(jié)果，形式3推溜和拉架時(shí)均是母材受力，沒有出現(xiàn)應(yīng)力集中。
最后分析結(jié)論為：(1)3種形式的推移耳座推溜時(shí)均是母材受力，結(jié)構(gòu)強(qiáng)度可以得到保證；(2)拉架時(shí)，形式2和形式3推移耳座均是母材受力，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)強(qiáng)度可得到保證。形式1推移耳座推溜時(shí)母材受力，拉架時(shí)銷軸受力，銷軸處出現(xiàn)應(yīng)力集中，是薄弱點(diǎn)，可能出現(xiàn)剪切破壞。設(shè)計(jì)時(shí)注意校核銷軸強(qiáng)度。(3)形式1和形式3推移耳座安裝空間要求小，但形式3推移耳座安裝拆卸不便。形式2安裝空間要求大。具體選用哪種形式應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況進(jìn)行。
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